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    套筒式鋼管混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研究
    
                                  
                    
    作者：建筑鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)    					
    
					時(shí)間：2009-12-22 20:26:10					[收藏]
    
               
    
                
    				
    				
    

               
    
               
      
				套筒式鋼管混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研究
      
  張莉若1  湯中發(fā)2  王明貴1
      
(1.中國(guó)建筑科學(xué)研究院 北京100013;2.北京科技大學(xué) 北京100083)
      
摘  要：本文提出了一種新型套筒式鋼管混凝土柱－H型鋼梁的連接節(jié)點(diǎn)形式，并通過(guò)對(duì)兩個(gè)傳統(tǒng)加強(qiáng)環(huán)式梁柱節(jié)點(diǎn)和兩個(gè)新型套筒式梁柱節(jié)點(diǎn)在循環(huán)荷載作用下的抗震性能進(jìn)行了理論計(jì)算和試驗(yàn)比較，分析和研究了套筒式節(jié)點(diǎn)的承載能力及滯回性能。結(jié)果表明套筒式節(jié)點(diǎn)抗震延性好，能滿足設(shè)計(jì)要求，可用于多層或小高層住宅建筑中，并?出了這種節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)構(gòu)造建議。 
      
關(guān)鍵詞：套筒式鋼管混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)；試驗(yàn)研究；承載力；變形性能
      

      
　　在鋼結(jié)構(gòu)中，當(dāng)采用鋼管混凝土柱與H型鋼梁結(jié)構(gòu)時(shí)，其梁柱節(jié)點(diǎn)常用環(huán)板式，如圖1所示[1]。但這種節(jié)點(diǎn)在住宅建筑中有時(shí)滿足不了建筑的需要，它不僅在室內(nèi)露下環(huán)板，而且外墻（尤其是墻板）也不便安裝。文獻(xiàn)[2]將邊柱和角柱的環(huán)板直接切除，這種做法未見到科學(xué)依據(jù)。對(duì)此，我們提出套筒式的節(jié)點(diǎn)，如圖2所示。由于鋼管混凝土柱的管壁較薄，不宜直接焊接H型鋼梁，可選用一節(jié)鋼套筒來(lái)加強(qiáng)和保護(hù)柱在節(jié)點(diǎn)區(qū)不被先拉壞，并通過(guò)套筒來(lái)承載和傳力。鋼套筒與鋼管柱要有可靠連接，除在套筒上下邊采用角焊縫外，還要在中間加一些塞焊點(diǎn)，然后將H型鋼梁與套筒進(jìn)行常規(guī)的栓焊混合連接。為了加強(qiáng)梁根部的受力能力，還應(yīng)在梁上下翼緣加蓋板,或部分削弱梁翼緣形成“狗骨”式以減少梁根部的應(yīng)力集中。我們經(jīng)計(jì)算分析和試驗(yàn)對(duì)比，研究套筒式和環(huán)板式這兩種節(jié)點(diǎn)的承載力和變形性能，并給出套筒式節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)構(gòu)造建議。
      


      
1、計(jì)算分析
      
　　為了從理論上分析套筒式節(jié)點(diǎn)的可行性，我們用ANSYS程序計(jì)算了套筒式節(jié)點(diǎn)的受力情況，有限元計(jì)算網(wǎng)格劃分見圖3所示。混凝土采用單元庫(kù)中的實(shí)體8節(jié)點(diǎn)混凝土單元SOLID65，鋼管、套筒、鋼梁采用實(shí)體8節(jié)點(diǎn)單元SOLID45，這兩種單元在每個(gè)節(jié)點(diǎn)均有三個(gè)自由度：沿x，y，z，方向的平移，滿足了在有限元分析中節(jié)點(diǎn)自由度的協(xié)調(diào)要求。由于套筒在受梁翼緣的拉力作用后，套筒與鋼管壁會(huì)發(fā)生脫離，在套筒與鋼管壁之間的接觸面上設(shè)置一個(gè)接觸對(duì)，來(lái)模擬兩者之間的相互作用。套筒與鋼管壁之間的目標(biāo)單元和接觸單元分別采用支持三維面-面接觸分析的TARGE170和CONTA174。采用手工單元網(wǎng)格劃分的方法使單元的劃分保持協(xié)調(diào)，即各組件在相鄰邊界處節(jié)點(diǎn)重合具有相同的坐標(biāo)值，但具有不同的節(jié)點(diǎn)編號(hào)。
      


      
　　鋼管柱采用Φ326mm×8mm，鋼梁采用H300×150×6.5×9mm。以梁柱節(jié)點(diǎn)為中心，鋼管柱上下各取層高的一半(Lc=1.5m)，鋼梁左右各取半跨梁長(zhǎng)(Lb=1.5m)，組成一個(gè)平面十字形模型，鋼材采用Q345B。鋼管內(nèi)澆注C40混凝土。材料力學(xué)性能取與表1試驗(yàn)值相同。
      
　　在柱軸向壓力1000kN及梁端反對(duì)稱荷載為0.8Py（注：計(jì)算模型的Py=141kN）的作用下，梁自由端的撓度為13mm， 節(jié)點(diǎn)區(qū)域的最大變形出現(xiàn)在套筒與梁受拉翼緣的焊接處，鼓出變形值為0.8mm。從節(jié)點(diǎn)區(qū)域的Mises應(yīng)力分布來(lái)看：各組件均處于彈性工作狀態(tài)，套筒的高應(yīng)力區(qū)主要集中在梁受拉翼緣焊接處，套筒在梁受壓翼緣處的應(yīng)力相對(duì)受拉翼緣處小。
      
　　保持柱軸向力不變，在梁自由端施加屈服荷載Py時(shí)，梁自由端的撓度為18.14mm，套筒的最大鼓出變形值為1.11mm。節(jié)點(diǎn)區(qū)域的Mises的應(yīng)力分布規(guī)律與上述情況一致，套筒在梁受拉翼緣作用下的高應(yīng)力區(qū)域向四周擴(kuò)散，此時(shí)鋼梁的受拉翼緣和受壓翼緣的平均應(yīng)力均已達(dá)到屈服應(yīng)力。套筒在梁受拉翼緣處的拉應(yīng)力區(qū)大部分已達(dá)到或接近屈服應(yīng)力，套筒在受壓翼緣處壓應(yīng)力區(qū)的應(yīng)力小于受拉區(qū)的應(yīng)力。在梁受拉翼緣的位置沿套筒一周定義路徑P1，該路徑上套筒的環(huán)向應(yīng)力σθ的分布圖如4所示，在套筒與鋼管柱之間的角焊縫處沿鋼管一周定義路徑P2，在塞焊縫的位置沿鋼管一周定義路徑P3，這兩路徑上鋼管的環(huán)向應(yīng)力σθ的分布圖分別見圖5和圖6所示。可見，鋼管仍處于彈性工作狀態(tài)，具有較大的強(qiáng)度儲(chǔ)備。
      
　　當(dāng)梁端荷載繼續(xù)增加時(shí)，梁根部受拉翼緣兩側(cè)角點(diǎn)處的焊縫首先達(dá)到塑性狀態(tài)而被認(rèn)為破壞，其次是塞焊縫處達(dá)到塑性狀態(tài)，其他位置均處于彈性狀態(tài)。通過(guò)有限元的計(jì)算分析可知節(jié)點(diǎn)處應(yīng)力的傳遞路徑：梁端彎矩和剪力通過(guò)焊縫和連接腹板傳遞給套筒，再通過(guò)套筒與鋼管之間的角焊縫和塞焊縫傳遞給鋼管混凝土柱。計(jì)算表明套筒式節(jié)點(diǎn)能滿足設(shè)計(jì)承載力要求。
      


      
2、試驗(yàn)對(duì)比分析
      
　　為了比較套筒式節(jié)點(diǎn)和環(huán)板式節(jié)點(diǎn)的受力性能，我們做了兩個(gè)套筒式節(jié)點(diǎn)試件和兩個(gè)環(huán)板式節(jié)點(diǎn)試件，試件尺寸和材料都相同，并與計(jì)算模型一致，試驗(yàn)加載裝置設(shè)計(jì)如圖7所示,試驗(yàn)試件見圖8、圖9所示。
      


      
2.1材料力學(xué)性能試驗(yàn)
      
　　制作試件的材料和實(shí)際工程中的材料一樣。鋼管內(nèi)澆注C40混凝土，混凝土自鋼管上口灌入，采用內(nèi)部振搗器搗實(shí)，試驗(yàn)取同等養(yǎng)護(hù)條件的150mm×150mm×150mm的混凝土立方體試塊測(cè)定其抗壓強(qiáng)度f(wàn)cu,k，并換算成混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck。鋼管、鋼梁等所用鋼材一律采用Q345B，用E50型焊條進(jìn)行手工焊接，試驗(yàn)前分別在鋼管和型鋼梁的腹板上取300mm×30mm(長(zhǎng)×寬)的板條進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。試件的材料力學(xué)性能見表1。
      


      


      
　　節(jié)點(diǎn)低周反復(fù)荷載試驗(yàn)采用力-位移加載制度。試驗(yàn)加載步驟為：(1)在柱頂施加1000kN的豎向軸心壓力，并在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中保持恒定；(2)采用分級(jí)加載制度，根據(jù)梁端屈服荷載確定在梁自由端施加反復(fù)荷載的大小，每級(jí)荷載循環(huán)往復(fù)一次。在鋼梁梁端達(dá)到屈服以前用荷載控制，各級(jí)荷載分別為梁端屈服荷載Py的20%，40%，60%，80%，90%。(3)達(dá)到屈服荷載以后用位移控制，位移級(jí)差為屈服荷載所對(duì)應(yīng)的梁端加載點(diǎn)的位移Δy，直至試件破壞，停止試驗(yàn)。為了考察環(huán)板式節(jié)點(diǎn)和套筒式節(jié)點(diǎn)在加載過(guò)程中的應(yīng)力應(yīng)變變化，在鋼管柱表面、加強(qiáng)環(huán)、套筒及鋼梁的翼緣上布置了若干應(yīng)變片。所有應(yīng)變片、百分表以及梁端的反對(duì)稱荷載的數(shù)據(jù)均通過(guò)YE2539靜態(tài)應(yīng)變儀自動(dòng)采集系統(tǒng)自動(dòng)采集，柱頂荷載數(shù)值直接由液壓機(jī)讀出。
      

      
2．3 承載力比較
      
　　保持柱頂荷載不變，在梁端施加循環(huán)往復(fù)荷載，當(dāng)在梁自由端施加的荷載很小時(shí)，結(jié)構(gòu)基本處于彈性工作狀態(tài)，卸載時(shí)構(gòu)件基本能恢復(fù)到初始狀態(tài)。當(dāng)荷載逐漸增大直至梁端屈服時(shí)，卸載時(shí)梁自由端不能回復(fù)到初始位置。同一種的兩個(gè)試件試驗(yàn)結(jié)果基本一致：
      
　　1）環(huán)板式試件當(dāng)荷載達(dá)到0.8Py時(shí)，梁自由端的撓度達(dá)到14mm，卸載時(shí)殘余撓度為1.9mm，環(huán)板和梁的翼緣均沒有明顯的變形。當(dāng)荷載達(dá)到屈服荷載Py時(shí)，梁翼緣和環(huán)板間的焊縫應(yīng)變達(dá)到屈服，且有向外鼓出的現(xiàn)象，并逐漸增大。此時(shí)節(jié)點(diǎn)仍然具有很強(qiáng)的承載力，從應(yīng)變采集儀上讀出梁自由端的撓度Δy為19mm。此后加載以位移控制，當(dāng)位移以2Δy循環(huán)時(shí)，梁翼緣處的應(yīng)變繼續(xù)增加，節(jié)點(diǎn)仍具有一定的承載能力。當(dāng)位移為3Δy時(shí)，承載力降低很明顯，梁翼緣的平均應(yīng)變達(dá)到13000με，節(jié)點(diǎn)處的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)較大，梁自由端豎向殘余變形為44mm，梁翼緣和環(huán)板在其對(duì)接焊縫處的鼓出變形增大，鋼梁腹板和連接板產(chǎn)生凹凸不平的翹曲，對(duì)接焊縫處有開裂，呈現(xiàn)較為明顯的彎曲破壞形式。
      
　　2) 套筒式試件當(dāng)荷載達(dá)到0.8Py時(shí)，梁自由端的撓度達(dá)到15mm，卸載時(shí)殘余撓度為1.9mm，套筒和梁的翼緣均沒有明顯的變形。當(dāng)荷載達(dá)到屈服荷載時(shí)，梁翼緣的平均應(yīng)變均達(dá)到屈服，套筒與梁翼緣連接處由于應(yīng)力集中導(dǎo)致環(huán)向拉應(yīng)變達(dá)到屈服，套筒在與梁受拉翼緣處略向外鼓出，鋼梁沒有明顯的變形，此時(shí)從應(yīng)變采集儀上讀出梁自由端的撓度Δy為18mm。此后加載以位移控制，當(dāng)位移以2Δy循環(huán)時(shí)，套筒在梁受拉翼緣處的鼓出很明顯，節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)動(dòng)增大。當(dāng)位移為3Δy時(shí)，梁翼緣處的平均應(yīng)變達(dá)到12000με，節(jié)點(diǎn)處的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)較大，梁的自由端豎向殘余變形為36mm，套筒壁被受拉梁翼緣從尖角處拉裂。由于蓋板對(duì)梁翼緣的加強(qiáng)，梁的受壓翼緣并未出現(xiàn)局部失穩(wěn)的現(xiàn)象。
      

      
2．4節(jié)點(diǎn)的延性
      
　　兩種試件的荷載－位移(P~Δ)滯回曲線見圖10與圖11，從圖中可以看出，本次試驗(yàn)的4個(gè)試件的滯回曲線相當(dāng)穩(wěn)定，基本上沒有剛度退化的現(xiàn)象，曲線的形狀均飽滿呈現(xiàn)出標(biāo)準(zhǔn)的梭形，未出現(xiàn)捏縮現(xiàn)象，反映出加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)和套筒式節(jié)點(diǎn)均具有很好的抗震性能，節(jié)點(diǎn)的延性系數(shù)均在3~4之間。
      
　　4個(gè)節(jié)點(diǎn)試件在達(dá)到屈服荷載時(shí)，節(jié)點(diǎn)的初始剛度均相似于典型的梁端單調(diào)加載的情況，卸載后構(gòu)件基本上能恢復(fù)到初始的位置。試件屈服后，在對(duì)梁端施加2次循環(huán)荷載后，4個(gè)試件在達(dá)到3Δy時(shí)開始破壞，在梁端施加的最大荷載及節(jié)點(diǎn)的極限轉(zhuǎn)角θmax見表2所示。可以看出加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)的角變形比套筒式節(jié)點(diǎn)略大，可以將套筒式節(jié)點(diǎn)視為剛性節(jié)點(diǎn)。
      


      


      


      
2．5 鋼梁的全塑性受彎承載力和極限受彎承載力的比較
      
　　試件的極限受彎承載力與梁的全塑性受彎承載力見表3所示。可見套筒式節(jié)點(diǎn)能滿足文獻(xiàn)[5]中公式8.2.8-1中所要求的Mu≥1.2Mp的規(guī)定。
      


      
3 設(shè)計(jì)建議與結(jié)論
      
　　為了保證節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度，套筒的壁厚t建議取Max(1.2tc，1.2tf)，其中tc、tf分別為鋼管壁厚和梁翼緣厚；套筒的高度h建議取hb+10t，其中hb為梁截面高度。套筒兩端加工成內(nèi)倒角與柱壁形成V型坡口焊接，梁翼緣附近的塞焊孔也是必要的。 
      
　　通過(guò)節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)可以得出如下結(jié)論：
      
(1) 環(huán)板式節(jié)點(diǎn)試件的實(shí)際抗彎承載能力是梁最大彎矩設(shè)計(jì)值的1.56~1.67倍，套筒式節(jié)點(diǎn)試件是1.48~1.52倍；而且節(jié)點(diǎn)的極限受彎承載力與梁全塑性受彎承載力均能滿足條件 Mu≥1.2Mp ，所以，在施工質(zhì)量有保證的前提下，套筒式節(jié)點(diǎn)是能夠滿足設(shè)計(jì)要求的；
      
(2) 套筒式節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)角位移較小，節(jié)點(diǎn)的抗彎模量較大，節(jié)點(diǎn)為剛性；
      
(3) 在相同的幾何尺寸和軸壓比下，套筒式節(jié)點(diǎn)有很好的延性，抗震性能與環(huán)板式節(jié)點(diǎn)相當(dāng)；
      
（4）套筒式節(jié)點(diǎn)易于滿住宅建筑的某些要求，且結(jié)構(gòu)布置靈活，可在多層或小高層鋼結(jié)構(gòu)住宅建筑中應(yīng)用。對(duì)高層或超高層建筑的應(yīng)用還有待研究。 
      
參考文獻(xiàn)
      
1．《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程》（CECS28：90）。
      
2． 高光虎，高層及多層鋼結(jié)構(gòu)住宅設(shè)計(jì)。建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展，2001，（3）。
      
3． 蘇恒強(qiáng)、蔡健、姚大鑫等，鋼管混凝土加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn)研究。華南理工大學(xué)學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2004，(1)。
      
4． 張莉若、王明貴，鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)梁柱節(jié)點(diǎn)承載力試驗(yàn)研究。建筑科學(xué)，2003，(5) 。
      
5．《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2001）。
      
          
		  
      				
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