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    82米豎轉(zhuǎn)承重塔設(shè)計與應(yīng)用
    
                                  
                    
    作者：建筑鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)    					
    
					時間：2009-12-22 20:26:20					[收藏]
    
               
    
                
    				
    				
    

               
    
               
      
				
      
    摘  要：本文結(jié)合工程實例介紹82米豎轉(zhuǎn)承重塔的設(shè)計與應(yīng)用
      
    關(guān)鍵詞：承重塔 豎轉(zhuǎn)設(shè)計
      

      
1、工程概況
      
    本方案采用65式軍用墩塔建一座80米高起重塔，然后利用塔頂平臺吊掛六臺豎轉(zhuǎn)用350噸液壓穿芯千斤頂,通過138根Φ15.24?預(yù)應(yīng)力鋼絞線牽引在地面完成整體拼裝的鋼索塔；在豎轉(zhuǎn)千斤頂?shù)谋硞?cè)安裝有四組鋼絞線，與四臺350噸液壓穿心千斤頂一起構(gòu)成豎轉(zhuǎn)起升平衡索；由后背錨、后背索、起重塔、起升索及鋼索塔構(gòu)成豎轉(zhuǎn)受力體系實現(xiàn)鋼索塔的豎轉(zhuǎn)。鋼索塔的轉(zhuǎn)動通過焊接于索塔根兩段箱體內(nèi)的鉸鏈實現(xiàn)。索塔搬轉(zhuǎn)就位傾角調(diào)整完成后進行根部接口的焊接。起重塔作為承重塔承受豎轉(zhuǎn)體系在垂直方向的合力，按照索塔豎轉(zhuǎn)過程受力分析計算，承重塔最大豎向載荷約為2500噸。
      


      
2、承重塔設(shè)計
      
    2.1 設(shè)計思路
      
    承重塔作為豎轉(zhuǎn)受力體系的主要承重結(jié)構(gòu)，首先要滿足受力體系的安全性和實用性，同時又要兼作為施工臨時設(shè)施所必須具有的經(jīng)濟性。由于豎轉(zhuǎn)千斤頂及液壓系統(tǒng)均安裝在承重塔頂，要求塔頂工作平臺必須具有足夠的強度和充足的工作面積，以滿足施工設(shè)備的安裝和操作。通過對起重塔所需滿足的性能的綜合考慮，最終確定選用65式軍用墩構(gòu)件起重塔。從而達到即安全可靠又經(jīng)濟快捷的設(shè)計目的。
      
    2.2 承重塔結(jié)構(gòu)
      


      
    承重塔結(jié)構(gòu)由塔頂結(jié)構(gòu)、塔身結(jié)構(gòu)和塔根部結(jié)構(gòu)組成，各部分結(jié)構(gòu)根據(jù)承重塔受力特性決定其結(jié)構(gòu)形式，各部分結(jié)構(gòu)形式分述如下：
      
    2.2.1索塔根部結(jié)構(gòu)
      
    索塔根部結(jié)構(gòu)在索塔拼裝階段為剛性柱腳見圖3：
      
    在塔根部結(jié)構(gòu)的外側(cè)兩排立柱與承臺間采用地腳螺栓剛性連接，為承重塔拼裝過程提供穩(wěn)固的根部支撐。當承重塔拼裝完成，轉(zhuǎn)入豎轉(zhuǎn)施工作階段，外側(cè)兩排立柱拆除，柱腳轉(zhuǎn)換成鉸支形式見圖4:
      


      
    2.2.2索塔塔身結(jié)構(gòu)
      
    承重塔塔身為變截面組合桁架結(jié)構(gòu)由立柱、斜腹桿及水平腹桿組成。索塔在28米、54米高處設(shè)兩個變截面，承重塔主立柱由雙肢65軍用墩組合而成，塔身高度78米。
      


      
    2.2.3承重塔塔頂平臺
      
    塔頂平臺結(jié)構(gòu)圖如下：
      


      
    承重塔塔頂平臺為焊接鋼平臺，由于塔頂載荷較為集中，且受力較大，要求塔頂平臺要滿足索塔豎轉(zhuǎn)起升載荷和后背索平衡載荷向承重塔的均勻傳遞，同時又具有足夠的結(jié)構(gòu)剛度克服不同方向外力所引起的平臺結(jié)構(gòu)變形，塔頂平臺又是索塔豎轉(zhuǎn)的操作平臺。塔頂平臺在工廠內(nèi)制作和預(yù)裝完成后，在塔頂進行整體拼裝和焊接。
      
    2.3 設(shè)計計算
      
    由于承重塔采用標準桿件拼裝而成，構(gòu)造節(jié)點多，桿件數(shù)量大，要求塔體整體傳力簡潔明了。為滿足承重塔的使用要求，針對承重塔拼裝、豎轉(zhuǎn)的不同工況進行了塔身結(jié)構(gòu)在模擬工況下的結(jié)構(gòu)安全性計算，以保證起重塔在各工況下的安全性。
      
    2.3.1承重塔拼裝階段結(jié)構(gòu)安全性計算：
      
    承重塔拼裝至塔頂其中平臺后，塔身結(jié)構(gòu)計算采用ANSYS結(jié)構(gòu)驗算程序?qū)嶓w建模。計算程序如下：
      
    1)按實際結(jié)構(gòu)組成計算提升塔架、鋼絲繩自重，打開重力加速度后由ANSYS程序自動計入
      
    2)主塔上附加荷載：200000 N
      
    3)提升塔頂部提升設(shè)備重量：120000N
      
    4)塔吊附作力：按順橋向15噸、橫橋向5噸集中力作用于塔吊與提升塔架接觸點。
      
    5)風荷載（橫橋向、順橋向）
      
    西安當?shù)刈罡唢L速為23.3m/s，屬于九級烈風，計算風壓為q=0.613v2=0.613×23.32=332Pa，取q=350Pa。提升塔架塔身桁架結(jié)構(gòu)的間隔比為a/h=1，查規(guī)范GB2811-83表6可得結(jié)構(gòu)的風力系數(shù)為1.6，查規(guī)范GB2811-83表7可知型鋼制成的桁架結(jié)構(gòu)的充實率φ為0.3～0.6，查規(guī)范GB2811-83表8可得結(jié)構(gòu)擋風折減系數(shù)為0.57。由風荷載計算公式  可計算出提升時順橋向、橫橋向各節(jié)各排桿件所受風荷載，桿件風荷載的具體計算過程從略，各立柱上的風荷載見表1所示：
      


      
    起重塔拼裝過程按有風攬繩和無攬風繩兩種狀態(tài)進行結(jié)構(gòu)安全性驗算，驗算項目主要為立柱及腹桿的變形和應(yīng)力值。驗算結(jié)果為：承重塔無風攬拼裝到塔頂時，塔架腹桿的應(yīng)力最大值為115MPa，如果沒有鋼絲繩攬風的約束，提升塔架第一節(jié)與第二節(jié)之間部分桿件的受力將超過失穩(wěn)極限荷載，不能滿足穩(wěn)定性要求，需要增設(shè)鋼絲繩鳳攬。
      
    根據(jù)ANSYS驗算結(jié)果，在承重塔最外側(cè)邊立柱上分別在28米、54米和78米處設(shè)∮28mm 鋼絲繩，攬風繩的水平投影與鋼橋縱軸線成45°夾角對稱布置，與水平面夾角最大為45°。這樣，無論提升塔架承受順橋向風荷載，還是承受橫橋向風荷載，提升塔架各部位構(gòu)件的受力都滿足強度與穩(wěn)定性要求，可以安全地進行拼裝作業(yè)，滿足拼裝過程安全性要求。
      


      
    2.3.2 承重塔豎轉(zhuǎn)階段結(jié)構(gòu)安全性計算：
      
    1)西安灞河斜拉橋承重塔架構(gòu)件主要技術(shù)參數(shù)
      
    西安灞河斜拉橋主塔提升承重塔架的結(jié)構(gòu)形式采用空間格構(gòu)形式，其中立柱與腹桿采用六五式軍用墩，提升塔架頂部、底部縱橫分配箱梁采用鋼板組拼焊接，起吊索與后背索采用鋼絞線。各類構(gòu)件的主要技術(shù)參數(shù)詳見表1所示。
      


      


      
    2主要荷載
      
    1)．提升塔架、主塔及鋼絞線自重，打開重力加速度后由ANSYS程序自動計入
      
    2)．主塔上附加荷載：200000 N
      
    3)．提升塔頂部提升設(shè)備重量：120000N
      
    4)．塔吊附著力：按順橋向15噸、橫橋向5噸集中力作用于塔吊與提升塔架接觸點。
      
    5)．風荷載（橫橋向、順橋向）
      
    西安當?shù)刈罡唢L速為23.3m/s，屬于九級烈風，計算風壓為q=0.613v2=0.613×23.32=332Pa。取q=350Pa。提升塔架塔身桁架結(jié)構(gòu)的間隔比為a/h=1，查規(guī)范GB2811-83表6可得結(jié)構(gòu)的風力系數(shù)為1.6，查規(guī)范GB2811-83表7可知型鋼制成的桁架結(jié)構(gòu)的充實率φ為0.3～0.6，查規(guī)范GB2811-83表8可得結(jié)構(gòu)擋風折減系數(shù) 為0.57。由風荷載計算公式  可計算出提升時順橋向第一排桿件所受風荷載為：
      


      
    3)最不利荷載組合
      
    根據(jù)GB3811-83，最不利荷載組合為：
      
    1）、自重+起升沖擊荷載+吊重+運行沖擊荷載+施工附加荷載+順橋向風荷載
      
    2）、自重+起升沖擊荷載+吊重+運行沖擊荷載+施工附加荷載+橫橋向風荷載
      
其中起升沖擊系數(shù)為1.1；運行沖擊荷載為1.1。
      
    4)西安?灞河斜拉橋主塔提升塔架計算模型：
      
    采用beam4、beam44、link8、link10和shell63單元對主塔提升結(jié)構(gòu)進行建模。起吊索與后背索采用link10單元，共計7個單元；提升塔立柱采用beam4單元，共計1520個單元；提升塔腹桿采用link8單元，共計2251個單元；提升塔上部提升大梁鉸軸、主塔耳板鉸軸均采用beam44單元，共計85個單元；提升塔上下部縱橫梁、橢圓形主塔均采用shell63單元，共計93283個單元。結(jié)構(gòu)按CAD圖紙尺寸進行建模，整個結(jié)構(gòu)有限元模型共計單元數(shù)101152個，節(jié)點數(shù)91777個。結(jié)構(gòu)的有限元模型如圖1.1所示。
      
    結(jié)構(gòu)有限元模型的邊界條件：約束提升塔架下部縱梁中部線的UX、UY、UZ、RX、RY，約束橢圓形主塔底部的UX、UY、UZ、RX、RY，以模擬鉸支座，使提升塔與主塔都可以繞z軸自由轉(zhuǎn)動；約束后背索2個接地點的三個坐標軸向的移動，以模擬后背索與地錨的連接。上、下部縱橫梁之間作節(jié)點自由度耦合，以模擬鋼板間的焊接。結(jié)構(gòu)的約束情況如圖7、8所示。
      


      
    5)0度工況強度計算結(jié)果
      
    (1）順橋向風載0度工況強度計算結(jié)果
      
    有風工作狀態(tài)時，提升大梁前部有六組提升索與橢圓形主塔耳板相連，提升大梁后部有四條后背索與地錨相連，此時結(jié)構(gòu)所承受載荷包括結(jié)構(gòu)自重、臨時施工荷載、沖擊荷載及順橋向風荷載。該工況風荷載的計算風壓為350N/m2，計算時將風壓轉(zhuǎn)化為作用在立柱上的線性分布載荷，風向考慮X向（順橋向）情況。
      
    X向風時結(jié)構(gòu)的迎風面積為8*80m，風力分布在5根立柱上，故每根立柱上的力為537.6N/m。沿X正向的第二排立柱因受前排立柱的遮擋，風力減弱，取擋風系數(shù)0.57，得第二排立柱上的線性分布載荷為537.6*0.57=306N/m。風力的作用情況如圖所示。
      


      
    當剛開始提升主塔時，主塔處于水平狀態(tài)，在該工況下，結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力為221MPa，位于提升塔下部箱梁結(jié)構(gòu)。承重塔立柱的最大壓應(yīng)力為201MPa，承重塔立柱的最大壓力為122噸；塔腹桿的最大拉力為8.4539噸，塔腹桿的最大拉應(yīng)力為69.5MPa，塔腹桿的最大壓力為11.1034噸，塔腹桿的最大壓應(yīng)力為72.1MPa。起重索的最大軸力為195.3噸，起重索的最大應(yīng)力419.90MPa，后背索的最大軸力為259.57噸，后背索的最大應(yīng)力為367.21MPa；提升塔上部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為186 MPa，下部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為221MPa，橢圓形主塔的最大應(yīng)力為200 MPa。
      
    結(jié)構(gòu)的變形情況：結(jié)構(gòu)的整體變形情況如圖所示，最大位移處于橢圓形主塔中上部，位移值是65.25cm（包括塔頂?shù)倪B帶位移）。提升塔架的最大位移為21.26cm，位于提升塔架的頂部。
      
    (2）橫橋向風載0度工況強度計算結(jié)果
      
    有風工作狀態(tài)時，提升大梁前部有三條提升索與橢圓形主塔耳板相連，提升大梁后部有四條后背索與地錨相連，此時結(jié)構(gòu)所承受載荷包括結(jié)構(gòu)自重、臨時施工荷載、沖擊荷載及橫橋向風荷載。該工況風荷載的計算風壓為350N/m2，計算時將風壓轉(zhuǎn)化為作用在立柱上的線性分布載荷，風向考慮Z向即橫橋向情況。
      
    z向風時結(jié)構(gòu)的迎風面積為3*80m，風力分布在4根立柱上，故每根立柱上的力為210N/m。沿z正向的第二、三、四、五排立柱因受前排立柱的遮擋，風力減弱，取擋風系數(shù)0.25，得第二排立柱上的線性分布載荷為210*0.25=52.5N/m，其余依此類推。風力的作用情況如圖所示。
      


      
    當剛開始提升主塔時，主塔處于水平狀態(tài)，在該工況下，結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力為218MPa，位于提升塔下部箱梁結(jié)構(gòu)。承重塔立柱的最大壓應(yīng)力為201MPa，承重塔立柱的最大壓力為123噸；塔腹桿的最大拉力為8.3噸，塔腹桿的最大拉應(yīng)力為68.2MPa，塔腹桿的最大壓力為11.24噸，塔腹桿的最大壓應(yīng)力為73MPa。起重索的最大軸力為195.3噸，起重索的最大應(yīng)力419.90MPa，后背索的最大軸力為259.13噸，后背索的最大應(yīng)力為366.59MPa；提升塔上部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為194 MPa，下部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為218 MPa，橢圓形主塔的最大應(yīng)力為200 MPa。
      
    結(jié)構(gòu)的變形情況：結(jié)構(gòu)的整體變形情況如圖所示，最大位移處于橢圓形主塔中上部，位移值是67.824cm。提升塔的最大位移為22.62cm。
      
    (3）鋼塔為0度工況時的主要檢算結(jié)論：
      
    a、當風載為順橋向時，承重塔架下部結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為221MPa，位于下部中間縱向鋼箱梁的底部局部范圍；起重塔和鋼塔其余部分的應(yīng)力均滿足強度要求。
      
    b、當風載為橫橋向時，提升塔架下部結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為218MPa，位于下部中間縱向鋼箱梁的底部局部范圍；起重塔和鋼塔其余部分的應(yīng)力均滿足強度要求。
      
    下部鋼箱梁內(nèi)部有一小塊板子局部應(yīng)力稍大，為應(yīng)力集中所致。但考慮到該處對實際鉸支座進行了加強和應(yīng)力分散，故此處應(yīng)力集中不會出現(xiàn)。再是所取計算風壓大于九級烈風，又是按最不利荷載組合計算的結(jié)果，提升過程又是越來越趨于安全，故認為各部強度是滿足提升要求的。
      
    6)鋼塔為5度工況時強度計算結(jié)果
      
     (1）順橋向風載5度工況強度計算結(jié)果
      
    當主塔提升至5度且風向為順橋向時，承重塔架結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力為211MPa，位于承重塔下部箱梁結(jié)構(gòu)。塔立柱的最大壓應(yīng)力為192MPa，塔立柱的最大壓力為117噸；塔腹桿的最大拉力為8.12噸，塔腹桿的最大拉應(yīng)力為66.8MPa，塔腹桿的最大壓力為10.67噸，塔腹桿的最大壓應(yīng)力為69.3MPa。起重索的最大軸力為186.08噸，起重索的最大應(yīng)力408.24MPa，后背索的最大軸力為257.29噸，后背索的最大應(yīng)力為363.99MPa；提升塔上部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為180 MPa，下部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為211 MPa，橢圓形主塔的最大應(yīng)力為191 MPa。
      


      
    (2）橫橋向風載5度工況強度計算結(jié)果
      
    當主塔提升至5度且風向為橫橋向時，提升塔架結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力為208MPa，位于提升塔下部箱梁結(jié)構(gòu)。提升塔立柱的最大壓應(yīng)力為192MPa，提升塔立柱的最大壓力為119噸；提升塔腹桿的最大拉力為7.96噸，提升塔腹桿的最大拉應(yīng)力為65.5MPa，提升塔腹桿的最大壓力為10.81噸，提升塔腹桿的最大壓應(yīng)力為70.2MPa。起重索的最大軸力為372.49噸，起重索的最大應(yīng)力487.93MPa，后背索的最大軸力為256.86噸，后背索的最大應(yīng)力為363.38MPa；提升塔上部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為188 MPa，下部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為208 MPa，橢圓形主塔的最大應(yīng)力為191 MPa。
      
    (3）鋼塔為5度工況時的主要檢算結(jié)論
      
    為了考察各部應(yīng)力變化趨勢和變化量，對鋼塔起升5度時的工況進行了計算，結(jié)果如下：
      
    a、當風載為順橋向時，提升塔架下部結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為211MPa，位于下部中間縱向鋼箱梁的底部局部范圍；起重塔和鋼塔其余部分的應(yīng)力均滿足強度要求。
      
    b、當風載為橫橋向時，提升塔架下部結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為208MPa，位于下部中間縱向鋼箱梁的底部局部范圍；起重塔和鋼塔其余部分的應(yīng)力均滿足強度要求。
      
鋼塔起升5度時，最大應(yīng)力比0度時減少10Mpa，按0度工況同樣分析，認為各部強度是滿足提升要求的。
      
    7)鋼塔為10度工況時強度計算結(jié)果
      
    (1）順橋向風載10度工況強度計算結(jié)果
      
    當順橋向風載主塔提升至10度時，結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力為199MPa，位于提升塔下部箱梁結(jié)構(gòu)。提升塔立柱的最大壓應(yīng)力為182MPa，提升塔立柱的最大壓力為112噸；提升塔腹桿的最大拉力為7.74噸，提升塔腹桿的最大拉應(yīng)力為63.6MPa，提升塔腹桿的最大壓力為10.18噸，提升塔腹桿的最大壓應(yīng)力為66.1MPa。起重索的最大軸力為353.15噸，起重索的最大應(yīng)力463.60MPa，后背索的最大軸力為252.58噸，后背索的最大應(yīng)力為357.32MPa；提升塔上部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為173 MPa，下部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為199 MPa，橢圓形主塔的最大應(yīng)力為183 MPa。
      
    (2）橫橋向風載10度工況強度計算結(jié)果
      
    當橫橋向風載主塔提升至10度時，結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力為196MPa，位于提升塔下部箱梁結(jié)構(gòu)。提升塔立柱的最大壓應(yīng)力為183MPa，提升塔立柱的最大壓力為115噸；提升塔腹桿的最大拉力為7.58噸，提升塔腹桿的最大拉應(yīng)力為62.4MPa，提升塔腹桿的最大壓力為10.31噸，提升塔腹桿的最大壓應(yīng)力為67MPa。起重索的最大軸力為353.17噸，起重索的最大應(yīng)力462.62MPa，后背索的最大軸力為252.14噸，后背索的最大應(yīng)力為356.71MPa；提升塔上部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為181 MPa，下部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為196 MPa，橢圓形主塔的最大應(yīng)力為183 MPa。
      
    (3）鋼塔為10度工況時的主要檢算結(jié)論：
      
    鋼塔和起重塔各部應(yīng)力均滿足強度要求。
      
    8)鋼塔為75度工況時順橋向風載作用下強度計算結(jié)果
      
    當順橋向風載主塔提升至75度時，結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力為131MPa，位于主塔底部支座附近。提升塔立柱的最大壓應(yīng)力為48.1MPa，提升塔立柱的最大壓力為26.2噸；提升塔腹桿的最大拉力為1.62噸，提升塔腹桿的最大拉應(yīng)力為13.3MPa，提升塔腹桿的最大壓力為2.81噸，提升塔腹桿的最大壓應(yīng)力為18.2MPa。起重索的軸力為59.33噸，起重索的應(yīng)力77.72MPa，后背索的軸力為54.24噸，后背索的應(yīng)力為76.74MPa；提升塔上部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為33.4MPa，下部箱梁結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為56.1 MPa，橢圓形主塔的最大應(yīng)力為131 MPa。
      


      
鋼塔為75度工況時的主要檢算結(jié)論：
      
    鋼塔和起重塔各部應(yīng)力均滿足強度要求。
      
    9)總體強度檢算結(jié)論：
      
    鋼塔和起重塔各部應(yīng)力均滿足強度要求。
      
    通過對承重塔實體建模后的關(guān)鍵工序受力狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)驗算，從理論上驗證了承重塔結(jié)構(gòu)的安全性滿足要求。
      
    2.4承重塔根部固接、鉸支的選擇
      
    承重塔在拼裝和豎轉(zhuǎn)階段，采用兩種不同的連接形式，根據(jù)承重塔在不同的施工階段受力狀況，在承重塔拼裝過程中，鋼塔根部采用與基礎(chǔ)剛性連接的形式，以滿足承重塔拼裝過程中為塔結(jié)構(gòu)自身提供穩(wěn)定和承受塔吊附著傳遞到承重塔上的側(cè)向力。當完成承重塔拼裝和塔頂設(shè)備吊裝并完成起重索和后背索系的初張調(diào)整后，由后背錨、后背索、承重塔、起重索及主塔共同構(gòu)成穩(wěn)定的受力體系。此時承重塔的穩(wěn)定將依靠前后所系提供保障。由于主塔豎轉(zhuǎn)過程中起升力隨著豎轉(zhuǎn)角度的變化而變化，而拉索由于索長較大在索力發(fā)生變化時將發(fā)生較大的天性伸縮。由此，勢必引起承重塔的傾斜，而承重塔發(fā)生傾斜時在他的根部會產(chǎn)生較大的彎矩，造成承重塔根部立柱即承受較大軸向壓力，有承受較大的彎矩，在此種受力狀況下極易造成承重塔根部桿件受壓失穩(wěn)。從而影響整體承重塔結(jié)構(gòu)的安全性。鑒于上述情況，在承重塔豎轉(zhuǎn)工作階段，將他根部結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換為鉸接形式，以達到簡化根部結(jié)構(gòu)受力，保證承重塔施工安全性。塔根部結(jié)構(gòu)采用鉸支形式后可滿足豎轉(zhuǎn)過程中承重塔在一定角度范圍內(nèi)的順橋向偏斜，而不影響鋼塔組合桿件受力后的安全性。但實際施工過程中為減小承重塔較大偏斜時在根部鉸位置產(chǎn)生大的水平分力，當塔頂偏斜超過設(shè)定數(shù)值時，通過調(diào)整后背索長來調(diào)整承重塔的垂直狀態(tài)。
      
    3、方案實施
      
    3.1 承重塔的下部構(gòu)造和安裝
      


      


      
    承重塔下部構(gòu)造為橫橋向由9排65式軍用墩，縱橋向由8排軍用墩組成。其中，縱橋向承重塔外側(cè)分別由兩排65軍用墩構(gòu)成外排非承重支架，內(nèi)排每兩排軍用墩拼成一排立柱，構(gòu)成兩排承重塔柱。由于8號承臺寬度不滿足最外側(cè)兩排軍用墩安裝，在承臺澆注時臨時增設(shè)預(yù)埋件，用于安裝臨時支架，作為外排柱的安裝基礎(chǔ)。作為鉸支柱腳結(jié)構(gòu)的下鉸座、上縱梁及上橫梁，由于其承受的施工載荷大、受力形式復(fù)雜，均采用箱形焊接結(jié)構(gòu)。其中下鉸座安裝要求較高，必須保證7個下鉸座同心度偏差不大于2mm.下鉸座與承臺采用預(yù)埋螺栓固定，下鉸座標高調(diào)整采用楔形墊鐵，調(diào)整到位后將墊鐵焊牢。
      
    最后采用高強度微膨脹灌漿料二次澆灌層灌實。
      
    承重塔底部結(jié)構(gòu)安裝重點是保證各安裝柱腳標高偏差值控制在合力范圍內(nèi)。同時
      
確保所有柱腳二次澆灌層澆注密實。構(gòu)件的吊裝采用23B塔吊配合250噸汽車吊實施。
      
    3.2 承重塔塔身構(gòu)造及安裝
      
    承重塔塔身構(gòu)造為矩形截面桁架結(jié)構(gòu)，塔身截面自下而上再8米、54米,相對標高出縮減至8米X2米截面，54米以上高度塔柱均為雙65軍用墩拼組而成。塔身結(jié)構(gòu)均采用23B型塔吊吊裝，為提高塔身結(jié)構(gòu)拼裝施工效率，根據(jù)塔吊回轉(zhuǎn)半徑范圍內(nèi)的吊裝能力，將軍用墩及腹桿在地表拼裝成小的結(jié)構(gòu)單元后，在調(diào)至安裝位置。由于承重塔拼裝均采用高強螺栓連接，因此拼裝過程必須嚴格遵守高強螺栓施工技術(shù)規(guī)范，采用電動扭矩扳手，保證扭矩值得統(tǒng)一，確保各節(jié)點不出現(xiàn)漏擰、欠擰和過擰。承重塔拼裝過程中必須嚴密監(jiān)控塔身在橫橋向和縱橋向的垂直度，確保塔頂垂直度偏差控制在20mm 以內(nèi)。拼裝過程中跟測量標高處垂直度偏差不大于h/2500.承重塔在豎轉(zhuǎn)開始后滿載壓載24小時期間要對全部高強螺栓節(jié)16 承重塔塔身構(gòu)造點進行檢查，對由于壓載后螺栓松弛的螺栓連接副不您到設(shè)計扭矩值。
      
    3.3 頂部起重平臺構(gòu)造及安裝
      
    承重塔頂部起重平臺由承重梁和橫梁及斜拉撐共同組成，承重梁采用箱形焊接結(jié)構(gòu)。各部件均在工廠內(nèi)加工制作完成，并進出廠前預(yù)拼裝。在承重塔塔身拼裝完成后，進行起重平臺的吊裝。用23B塔吊將起重平臺散件吊至塔頂進行拼裝和焊接，起重平臺與承重塔采用高強螺栓進行連接。當起重塔承載縱梁與軍用墩連接法蘭間存在間隙時，可采取加裝墊片的方法，以保證接觸面的密切貼合。承重塔承重梁間的連接焊縫按等強度連接要求施工。由于板材厚度較大，焊前要進行預(yù)熱，焊后需進行保溫緩冷。
      


      
    3.4 承重塔監(jiān)控
      


      
    承重塔從拼裝階段開始，根據(jù)結(jié)構(gòu)驗算分析中高應(yīng)力點的分布位置安裝張弦式應(yīng)變儀，從桿件的零應(yīng)力狀態(tài)開始測量取值。在承重塔拼裝完成后在進行一次系統(tǒng)測試并記錄測量值。在索塔豎轉(zhuǎn)夾在開始后每間隔兩分鐘進行一次測試取值。并在家在20%、40%、60%、80%、100%狀態(tài)下進行取值。在滿載狀態(tài)下與計算應(yīng)力只進行比較，確認個測量部位測量值在理論計算值合理偏差范圍內(nèi)后。再結(jié)合壓載狀態(tài)下對豎轉(zhuǎn)受力體系各部分檢查結(jié)果判定是否正式豎轉(zhuǎn)。
      
    在豎轉(zhuǎn)過程中每4分鐘進行一次應(yīng)變測試，并結(jié)合承重塔的頂部偏斜在頂部縱橋向偏斜0mm、10mm、20mm、30mm、40mm、45mm、50mm時進行應(yīng)變測試，并與該豎轉(zhuǎn)角度范圍內(nèi)的承重塔架應(yīng)力計算值制進行比照，當應(yīng)變測試值出現(xiàn)突變時，應(yīng)通知豎轉(zhuǎn)控制中心停止起升油缸工作，查找和分析引起應(yīng)力突變的原因。在調(diào)整數(shù)轉(zhuǎn)系統(tǒng)狀態(tài)使應(yīng)變測試值回復(fù)正常后，再繼續(xù)進行豎轉(zhuǎn)提升。
      
    4、實施效果
      
    采用65式軍擁墩支架搭設(shè)承重塔的方案，在本次施工中突出顯示了施工便捷、承載可靠、成本低廉的特點，由于在承重塔根部結(jié)構(gòu)采用鉸支結(jié)構(gòu)形式，解決了承重塔在豎轉(zhuǎn)過稱中因受力變化引起塔身垂直度變化時，在承重塔根部桿件上產(chǎn)生較大附加彎矩，而容易引起軍用墩受壓失穩(wěn)的問題。在索塔豎轉(zhuǎn)過程中通過應(yīng)變測量結(jié)合承重塔垂直度測量，適時監(jiān)控承重塔的受力狀態(tài)，并最大限度的利用承重塔的結(jié)構(gòu)性能，保證承重塔的連續(xù)豎轉(zhuǎn)的進行。通過對比豎轉(zhuǎn)過程的應(yīng)力變化值，驗證了承重塔結(jié)構(gòu)分析計算的準確性和計算參數(shù)取值的合理性。
      
          
		  
      				
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